刘峻岭 凌云飞 田季林 王晶 张复兴
(1.齐齐哈尔轨道交通装备有限责任公司;2.武汉市机械工艺研究所有限公司)
摘要 分析了新型重载铁路货车摇枕的结构特点和工艺设计要点,根据现有生产条件制定了生产工艺,并应用华铸CAE软件对摇枕充型和凝固过程的流场、温度场进行了模拟分析,预测了铸造摇枕缩孔、缩松缺陷,优化了铸件铸造工艺,实现了工艺完整性,使摇枕一次试制成功,缩短了试制周期。
关键词摇枕;铸造工艺;数值模拟
摇枕是铁路货车最为关键的受力部件,其制造品质对铁路货车的正常运行和行车安全起着重要作用,为此在摇枕生产过程中采用铸造数值模拟技术,可以根据模拟结果优化铸造工艺,在保障铸件品质、缩短制造周期的前提下,获得最优的铸造工艺方案。
1 产品结构特点
摇枕外形尺寸为2 480 mm×550 mm×440 mm,壁厚为17~40 mm,净质量为(760±16) kg,壁厚不均匀,内腔结构复杂(见图1)。摇枕总长接近2.5 m,增加了翘曲倾向性,同时线收缩不易控制,关键的轴距尺寸参数不易确定。
为满足承重要求,在内腔设置了多道拉筋,且拉筋上设置了8个工艺孔。该产品中心圆盘处壁厚超过临近壁厚,达到了35 mm,且与侧壁及内腔拉筋相连,在该处存在分散热节。
2产品铸造工艺方案
采用酯硬化水玻璃砂造型,水平分型,平作平浇,材质为AAR M201 B+级钢,根据材质及不同的部位结构特点,铸造收缩率在1.7%~2.o%之间选取。因为铸件结构复杂,热节分散,采用整体同时凝固结合局部顺序凝固的工艺方案,可实现铸件整体同时凝固,冒口部位顺序凝固。
由于铸件心盘部位壁厚超出临界壁厚,且存在分散热节,因此在该处设置4个明冒口,其他热节部位同时设置相应冒口进行补缩。为避免斜楔部位的下托板成型不良,设置相应排气针。采用开放式浇注系统,钢水由两端同时引入,实现钢水平稳、快速充型。钢水采用漏包浇注,经浇口杯注入直浇道,过桥跨度(浇口距)为2 560 mm(见图2)。
3采用数值模拟技术进行工艺验证
3.1三维实体建模及网格划分
采用P,o/E三维设计软件构建实体模型,首先构建产品模型,其后在产品模型的基础上加入工艺设计的参数,增加浇注系统、冒口、排气针、加工量等,构成铸造三维模型(见图3)。
3.2网格剖分
采用华铸CAE软件进行网格剖分,为了保证计算精度和计算速度,对铸件、浇注系统、冒口等采用相同的网格尺寸(7 mm),剖分结果见图4。
3.3工艺参数设定
在软件数据库中选取与AAR M201 B+级钢材质极为相近的钢种,其化学成分(质量分数,下同)为:0.28%~0.32%的C,0.7%~0.9%的Mn,0.20%~0. 35%的Si,P、S含量为0.04%,其余为Fe。
铸型温度设置为20。C,浇注温度为1 580℃,浇注时间设定为30~35 s。
3.4 浇注过程的流场模拟
流场可以看到充填过程中金属液的温度变化,以及充型过程中产生的缺陷。图5为摇枕浇注过程中的流场模拟。从模拟结果可以看出,充型约25%时,两侧钢水开始交汇,此时液面处于不平稳状态。随着充型过程的进行,在重力和粘性力的控制下充型逐渐趋于稳定,充型接近50%时,液面稳定,充型平稳。
3.5凝固次序与色温模拟
图6是铸件的凝固次序模拟图。可以看出,摇枕心盘和旁承部位因为与内腔的拉筋和侧壁交接,因此存在较大的热节,凝固时间较晚,此两处设置冒口,有效实现了对该区域的补缩,降低了铸件的缩松倾向。
图7是铸件的色温模拟图。通过对摇枕凝固过程的模拟,可以观察到不同的凝固时间及铸件各个部位的温度差异。摇枕的心盘部位和旁承部位,属于最后凝固的区域,此区域相应设置了冒口补缩,证明工艺设计的合理性。但摇枕心盘下面的侧墙和内腔拉筋的根部凝固时间相对较长,易产生铸造缺陷,因此应在这些部位增设冷铁,提高过冷度,有利于铸件的凝固和收缩。
3.6定量缩孔模拟分析
图8是定量缩孔分析结果。可以看出,心盘4个冒口根部缩孔和缩松倾向很大,旁承部位冒口根部的缩孔和缩松不影响铸件母体,内腔拉筋的根部存在缩孔和缩松,斜楔部位的排气针根部以及内浇道的根部存在缩孔和缩孔。
4 工艺改进
通过对摇枕充型和凝固过程的模拟可知,在初始工艺设计条件下,两端钢水在交汇时,充型不稳,该部位易产生铸造缺陷口,可以采取以下几项措施加以改进:①增加心盘部位冒口尺寸,进一步提高冒口的补缩能力,可以保证缩孔和缩松不侵害铸件本体;②增加斜楔部位排气针尺寸,消除排气针根部缩松;③在摇枕侧壁根部以及内腔拉筋根部增设冷铁,提高铸型激冷能力;④在内浇道根部增设暗冒口,提高浇注系统补缩能力,消除内浇道根部的缩松缺陷。
5 试验验证
通过20余件小批量生产验证,该型摇枕的力学性能、疲劳试验次数、静载荷指数均达到技术要求,对关键区进行实物解剖分析,发现铸件致密度良好,满足标准要求。
上一篇:多孔长联V形刚构桥设计
下一篇:返回列表