[摘要]通过对开县东河大桥淹没复建工程三片后张预应力混凝土t梁施加应力前产生裂缝的原因分析、处理方案的确定及处理结果的验证，提出了预应力混凝土施加应力前收缩裂缝的防治措施。
关键词：预应力 混凝土 裂缝 分析 防治
一、前言
开县东河大桥淹没复建工程为8×40m的后张预应力混凝土t梁构造，以下是有关施工参数：
结构类型：8孔跨径为40m预应力混凝土t型简支梁
混凝土设计强度：40mpa
混凝土配合比：水泥：砂：碎石：水：减水剂=1：1.21：2.57：0.39：0.01
水泥用量：476kg/m3
水泥类型：三峡牌p.o42.5水泥
砂：开县乐园产中粗砂
水：东河河水
减水剂：重庆久鑫混凝土外加剂厂生产jx-nno型高效减水剂。
二、裂缝的基本情况
开县东河大桥淹没复建工程施工期间发现三片t梁先后出现裂缝。当时正直五月下旬，施工现场的最高气温超过30℃。第一片t梁出现裂缝是在浇注成型拆模后约4天；第二片是在浇注拆模后三天；第三片是在浇注拆模后约20个小时就发现裂缝。三片t梁的裂缝位置都大致在梁体跨中5m范围内。裂缝形式为竖向裂缝,通过超声波检测裂缝宽度在0.1mm～0.2mm，深度60-90 mm。裂缝在梁体两测大致对称分布。如图1：
图1 裂缝形状示意图
三、裂缝产生的原因分析：
裂缝的出现引起了施工、监理和设计单位的高度重视，会同有关专家进行了详细的分析，分析结果定性为混凝土收缩裂缝。
混凝土收缩分为凝缩和干缩。混凝土凝固时，一些与水泥颗粒结合，使体积减少，称为凝缩。另一些蒸发，使体积减小，称为干缩。混凝土的干燥过程是从表面逐步扩展到内部的，在混凝土内呈含水梯度。因此产生表面收缩大，内部收缩小的不均匀收缩，致使表面混凝土承受拉力，内部承受压力。当表面混凝土所受的拉力超过其抗拉强度时，便产生收缩裂缝。
确定裂缝类型之后，我项目部技术人员会同有关专家对施工过程中的各个环节进行了分析，经过多次分析论证从以下几个方面找到了裂缝的产生的原因。
1、结构设计因素：
经过我方技术人员对设计图纸的分析，原设计图纸中梁体跨中20m范围内的水平构造钢筋配筋率为3‰，配筋率偏小，且分布间距偏大，梁端配筋率为6‰，混凝土收缩时所配钢筋不能完全消除混凝土的干缩变形所引起的内部应力时首先从薄弱部位开始出现裂缝。
2、施工原材料：
经过对施工所采用的各种原材料进行重新检验,发现存在以下不利因素:
（1）水泥采用三峡牌p.o42.5水泥，经检验符合规范要求。水泥用量为476kg/m3，水泥用量偏大。混凝土在硬化过程中，水泥水化放热，水泥用量大，水化热热量大，从而使混凝土的温度收缩应力增大。
（2）碎石有石灰岩碎石和河卵石碎石两种，发现石灰岩碎石中的灰粉含量较大。灰粉在混凝土硬化凝结时吸收水分，引起混凝土凝缩。
（3）搅拌用水为东河河水，砂为开县乐园产中粗砂；减水剂为重庆久鑫混凝土外加剂厂生产jx-nno型高效减水剂，以上材料经检验均合格。
水泥用量偏大和碎石中灰粉含量超标是形成裂缝的原因之一。
3、混凝土自身应力形成的裂缝：
混凝土收缩分为凝缩和干缩。混凝土的干燥过程是从表面逐步扩展到内部的，在混凝土内呈含水梯度。因此产生表面收缩大，内部收缩小的不均匀收缩，致使表面混凝土承受拉力，内部承受压力。当表面混凝土所受的拉力超过其抗拉强度时，便产生收缩裂缝。
4、模板及制梁台座：
制梁台座由c25级混凝土浇注而成，经过几次使用之后，局部表面已非常不光滑，模擦系数增大，摩阻力也相应增大,当摩阻力超过混凝土本身承受的拉力时,这个应力集中点就会产生裂缝。
5、施工工艺：
（1）混凝土的拌制：搅拌设备为500型强制式搅拌机，拌和时间为每盘料大约3分钟，拌和时间适中，坍落度为9-13cm，拌和过程中有不均匀现象。存在水灰比过大的问题，水灰比过大，混凝土干缩量增大，易产生干缩裂缝。
（2）混凝土浇注：浇注过程中采用插入式振捣器为主，附着式震动器为辅（主要在梁端10米处使用）。浇注过程出现过震现象,致使混凝土表面粗细骨料离析,靠近模板表面的混凝土细骨料集中。
（3）混凝土养生：由于当时白天气温大多超过30℃，最高气温达到35℃，梁体侧面不易吸附水分，气温过高加快了梁体水分的蒸发，致使表面产生干缩裂缝。
由以上分析可知：水平构造钢筋、施工原材料、混凝土自身应力、模板及制梁台座及施工工艺的缺陷都是混凝土收缩裂缝的形成原因。各种不利因素的叠加致使梁体产生收缩裂缝。
四、裂缝的处理：
收缩裂缝一旦产生，就会增加混凝土的渗透性，并使混凝土暴露于容易损伤环境的表面增加，使混凝土早期老化，裂缝的产生使混凝土渗水性增大，严重降低混凝土强度，从而影响其耐久性，缩短使用寿命，所以必须进行处理。
1、毕可法（恒压灌注法）灌注建筑胶
毕可法灌注建筑胶是由日本建筑学者提出和推广应用的一项新型混凝土补强技术,现在国内建筑界已经接受了这种补强技术。
（1）施工工艺
混凝土结构若出现0.1～0.2mm的裂缝，就会对混凝土的受力结构和内部钢筋产生一定的损害和破坏，混凝土结构规范要求大于0.2mm的裂缝都必须进行密封处理。由于混凝土结构裂缝一般都会呈现v性的形态，一般裂缝深度都较深，甚至贯穿整个混凝土结构，特别是处于顶部和侧面的混凝土裂缝密封处理不易达到灌注胶液密实的要求，毕可法灌注是采用多点同时低压加压灌注，加压时间一般控制在10-20分钟，由于采用了低压多点的灌注方法，避免了胶液从v形裂缝表层串浆，加强了胶液向混凝土深层移动，并能保证胶液有足够的浸润时间。因此，恒压灌注法是一种灌注效果能够保证密封处理效果的灌注方法，也是国外现行的最先进的混凝土灌注方法。
（2）材料特性：
密封材料特性：快速、密封性好、有一定的力学强度。使用a-64快固高强胶粘剂，压缩强度≥60mpa，剪切强度≥3.5mpa（砼破坏），≥16mpa（钢?钢）。
灌注材料特性：粘度小，可灌性强，较高的力学性能，一定的韧性。使用专用a71-1砼裂缝专用灌注胶，粘度200-400mpa.s，25℃时，压缩强度≥60mpa，剪切强度≥15mpa，与混凝土粘接力≥4mpa（砼破坏），断裂伸长率5-10%。
（3）灌注设备：专用配套恒压灌注法装备，包括注胶嘴、堵头、连接器、胶囊及注射器等。
（4）裂缝灌胶：裂缝灌胶分以下五步进行。
第一步 表面处理，用角磨机、凿子、砂纸沿裂缝方向除去表面油污，浮浆等杂物。
第二步 布设注胶嘴：根据裂缝情况，用a-64胶布设注胶嘴，每米约3～4个。
第三步 裂缝密封：用a-64胶沿裂缝方向对裂缝进行密封，保证在灌胶时不漏浆。
第四步 恒压灌注：用恒压灌注器进行灌胶，保证灌胶时间一般大于10分钟，使裂缝完全封闭。
第五步 后处理：除去注胶嘴，磨平，尽量使裂缝表面与混凝土外观保持颜色一致。
2、裂缝表面贴碳纤维
第一步 表面处理，用角磨机、凿子、砂纸沿裂缝方向两侧各大于50cm范围内除去表面油污，浮浆等杂物，表面清理干净并有一定粗糙度。
第二步 涂刷底层灌注胶，要求涂刷均匀。
第三步 粘贴碳纤维，将碳纤维粘贴在处理好的裂缝表面。
第四步 美化处理，在碳纤维表面用白水泥或其他材料修面，使之与梁体颜色尽量一致，以保持梁体外表的美观度。
3、处理结果验证?单梁荷载试验
处理结束后5-7天进行了张拉，在张拉过程中未发现异常现象。委托重庆公路工程检测中心对三片t梁其中裂缝最严重的一片进行了单梁荷载试验。
大桥设计荷载：汽超?20级，挂车?120，人群：3.5kn/?。
（1）检验项目：单梁荷载试验包括t梁的强度、刚度和抗裂性三项。
（2）应力测点与挠度测点布置
应力测点分别布置于预应力t梁跨中截面和l/4截面，在t梁腹板上布置2个测点，下缘设置1个测点，共计6个测点。如图2
图2 应力测点与挠度测点布置图
挠度测点分别布置于预应力t梁跨中截面和l/4截面的下缘，采用电测百分表进行竖向变形观测。为消除支座变形的影响，试验时还在支座处设置了观测点，通过百分表测试其压缩变形。
（3）试验荷载与工况
本次检验对单片t梁跨中截面采用三点加载试验的方法。试验荷载确定按照现浇混凝土、二期恒载、活载（汽车+人群）在跨中截面作用弯矩与加载重物在跨中截面产生弯矩等效的原则，本次采用钢轨及预制人行道板等加载，试验荷载总重量约为56.62吨（见图3）。共分6级加载（见表1）。
图3 三点集中加载示意图
加载间距为跨中至两测个4米，悬臂部分各为2米。每级加载完毕后，持续10分钟，稳定后读数。卸载完毕10分钟后，记录残余读数。
表1
荷载分级 荷载重量（t） 跨中截面产生弯矩（kn?m） 跨中截面设计弯矩（kn?m） 效率系数
1级 9.73 855.91 5082.5 0.17
2级 30.16 2620.00 0.52
3级 40.86 3543.46 0.70
4级 48.31 4186.65 0.82
5级 54.23 4697.74 0.92
6级 56.62 4903.91 0.96
（4） 试验仪器：本次试验仪器有静态应变数据采集仪ucam?1a；接点扫描箱usb?50；电测式百分表；刻度放大镜wysx?40x。
（5）试验结果与分析：跨中截面各级荷载作用下，所测得的跨中截面及l/4截面应力观测结果列于表2、表3中；挠度观测结果列于表4、表5中。
表2 跨中截面应力观测结果 单位：mpa
荷载分级 各测点实测应力 各测点理论计算值 校验系数
1 2 3 1 2 3 1 2 3
1级 -0.73 -0.15 1.33 -1.17 0.13 1.66 0.62 / 0.80
2级 -2.69 -0.25 4.26 -3.59 0.39 5.10 0.75 / 0.84
3级 -3.68 -0.10 5.57 -4.85 0.53 6.90 0.76 / 0.81
4级 -4.36 0.05 6.27 -5.73 0.63 8.15 0.76 0.08 0.82
5级 -5.04 0.08 7.45 -6.43 0.71 9.14 0.78 0.11 0.82
6级 -5.14 0.15 7.76 -6.72 0.74 9.54 0.76 0.20 0.81
表3 l/4截面应力观测结果 单位：mpa
荷载分级 各测点实测应力 各测点理论计算值 校验系数
1 2 3 1 2 3 1 2 3
1级 -0.08 0.13 0.93 -0.67 0.07 0.95 0.11 / 0.98
2级 -0.88 0.13 2.77 2.05 0.22 2.91 0.43 0.59 0.95
3级 -1.91 0.08 3.65 -2.77 0.30 3.93 0.69 0.27 0.93
4级 -2.37 0.13 4.26 -3.27 0.36 4.64 0.72 0.36 0.92
5级 -3.17 0.10 4.81 -3.67 0.40 5.21 0.86 0.25 0.92
6级 -3.22 0.13 5.01 -3.83 0.42 5.44 0.84 0.31 0.92
表4 跨中截面应力观测结果 单位：mm
荷载分级 观测读数 理论读数 校验系数
初始 0 0 /
1级 2.84 5.57 0.51
2级 11.75 17.04 0.69
3级 17.84 23.04 0.77
4级 22.07 27.22 0.81
5级 26.23 30.55 0.86
6级 27.12 31.89 0.85
残余 3.48 0 /
表5 l/4截面挠度观测结果 单位：mm
荷载分级 观测读数 理论读数 校验系数
初始 0 0 /
1级 1.63 3.86 0.42
2级 7.64 11.81 0.65
3级 11.85 15.98 0.74
4级 14.67 18.89 0.78
5级 17.15 21.18 0.81
6级 17.73 22.11 0.80
卸载 0.95 0 /
表中应力符号拉为“+”，压为“-”；挠度符号向下为“+”，向上为“-”。
在整个静荷载试验过程中，未发现受检t梁出现新的受力裂缝，原有裂缝经灌胶处理并粘贴了炭纤维后，试验过程中也未发现再开裂现象。
从试验数据结果可以看出，测点2由于距中性轴较近，所测得的数据较小，相对误差较大，但总体趋势与其它两测点一样，仍然较理想，同理论计算值有明显的对应关系。其中测点1和测点3应力实测值均小于对应工况的理论计算值，其中跨中截面应力校验系数达到了0.62～0.84，l/4截面应力校验系数达到了0.11～0.98。所测得的挠度值无论是跨中截面还是l/4截面，均小于理论计算值，校验系数在0.42～0.85之间，相对残余挠度较小（跨中：3.48/27.12=12.8%；l/4：0.95/17.73=5.4%），满足“试验方法”中小于20%的要求。
由此表明试验结果是满意的，受检t梁受力性能较好，处于良好的弹性工作阶段，其强度、刚度和抗裂性能均满足设计荷载下的使用要求。
（6）检验结论：
本次荷载试验，最大效率系数达到了0.96，满足“试验方法”中对荷载效率系数在0.80＜η≤1的要求，可以对受检t梁的工作性能作出评价。
根据检验结果，受检的t梁在试验荷载作用下，具有较好的弹性工作性能，其强度、变形刚度和抗裂性能均满足设计荷载作用下的使用要求。
五、裂缝的预防：
1、结构设计方面：
混凝土构件的设计构造钢筋必须满足规范要求的最小配筋率，所使用的构造钢筋尽量采用小截面，小间距分布的形式。以避免混凝土局部收缩所引起的应力集中。
2、原材料方面：
混凝土在硬化过程中，水泥水化放热，从而使混凝土的温度收缩应力增大。所以，应在不影响强度和施工进度的情况下尽量采用低水化热水泥。水泥用量方面在不影响混凝土强度的前提下可减少15%的水泥用量，同时增加粗骨料，以补充减少水泥的体积。
根据个混凝土强度级别不同，规范对砂、碎石、施工用水的含泥量、碎石中的灰粉量的要求都有所不同。总之，所有材料都应严格控制在规范要求以内。
3、混凝土配合比设计方面：
在配制混凝土施工配合比过程中，在满足混凝土强度的前提下，减小水泥用量。满足施工要求的情况下采用最小水灰比。
4、混凝土施工过程控制：
（1）混凝土的拌制：每盘混凝土的拌和时间应控制在2~3分钟左右，搅拌时间不宜过长也不能过短，过短搅拌不均匀，过长会破坏材料结构；混凝土浇注过程中多做几次坍落度实验，严格控制施工水灰比。
（2）混凝土浇注：浇注过程中采用插入式振捣器为主，附着式震动器为辅（主要在梁端10米处使用）。附着式震动器应采用间歇式震动，每次开启的时间大约为30秒左右，以避免浇注过程出现过震现象，以使混凝土产生离析。插入式振捣器的振捣间距应不大于插入式振捣器的振捣半径1.5倍，以避免浇注过程出现漏震现象。
（3）混凝土养生：当施工气温大超过30℃，梁体水分的蒸发非常快，且梁体侧面不易吸附水分，如果梁体表面的水分被蒸发，梁体表面的混凝土要进行水泥的水化和硬化反应，就会吸取梁体内部的水分，从而加快混凝土的干缩。要使梁体有足够的水分进行水泥的水化和硬化反应，就必须即时对预应力构件进行洒水养生。规范要求洒水养生的间隔时间最小为2小时，必要时可减为1.5小时一次。
夏季施工时，若混凝土在浇注完毕，拆模以前气温超过30℃时，在浇注完毕12小时后可在模板外层进行洒水降温。以避免由于内部温度过高，体积膨胀过大，在冷却后体积收缩过大而产生收缩裂缝。养生时间要保持到施加预应力之后。
5、模板设计及台座制作方面：
侧模：根据梁体结构形式进行设计，在满足几何尺寸的前提下，尽量减少直角连接，减少应力集中点；模板表面打磨光滑，减小摩阻力。
制梁台座：制梁台座表面尽量光滑，摩阻力小。制梁台座表面可铺设表面光滑的材料，如水磨石、钢板、胶合板等。
六、结束语
预应力混凝土t梁是桥梁工程的主要受力结构。经过对开县东河大桥淹没复建工程共有三片t梁裂缝的原因分析，裂缝处理及处理结果检验，简要提出了以上混凝土收缩裂缝的防治措施。由于正确分析出了裂缝的形成原因并制定了切实可行的预防措施，所以在以后的梁体预制过程中再未出现收缩裂缝。由此可见，收缩裂缝是可防可治的，该预防措施具有一定的适用性。
