印刷油墨等流体在纸张上的呈色表现通过流体与纸张的相互作用完成，该过程通常称为流体（油墨）在纸张中的渗透[1] 。或者渗吸。为了提高纸张的印刷性能及印刷质量，常常会在原纸上涂布一层具有一定渗吸特性的涂层材料，用来填平纸张凹凸不平的表面，使其具有优良的印刷适性和光学性能。纸张经涂布后，可使油墨等流体向纸张内部传输的速度明显降低[2-3]，更好地控制了油墨在纸张中的传递，最终获得较优的印刷质量。而今，随着数字印刷的普及和水性油墨的广泛应用，油墨流体在涂层材料中的传输过程主要表现为毛细力学系统（非外压力）的自发渗吸，而非传统的加压渗透[4]。所谓自发渗吸（简称渗吸）是多孔介质在毛细管力驱动下自发地吸入某种润湿液体的过程[5] 。当油墨流体与涂层材料发生作用时，在毛细力学系统的支配下，油墨的流相层（连接料等）渗吸到涂层中，油墨的颜料颗粒在涂层表面附着固化后形成图文。因此，涂层材料渗吸特性的优劣直接决定着渗吸过程中油墨的传输及渗吸后形或的印刷图文。目前国内还没有对纸张涂层材料的渗吸特性进行深入细致研究的报道，几乎没有已发表的中文文献来阐述油墨渗吸过程中所出现的扩散、渗吸过快或过慢而导致的印刷质量问题，工业界也常常从纸张表面整饰的角度加以弥补，并没有从问题的科学本质去关注和研究。芬兰、瑞典、加拿大、瑞士等国家，已经在涂层渗吸方面进行了一些比较深入的研究，涂层材料结构的设计和开发大都以材料渗吸特性为基础之一，同时也在积极开展涂层材料复杂网络结构渗吸性能的定性描述。
本研究主要针对国内涂层材料应用最多的研磨碳酸钙( GCC)的渗吸特性为研究对象，对该材料本身渗吸特性进行实验测量，揭示涂层材料所表现的渗 吸特性，分析渗吸特性与现有经典渗吸理论模型的异 同，并讨论形成渗吸行为的本质原因，为涂层材料渗吸的设计及结构改进、功能性渗吸涂层材料的开发提供科学的理论依据。
1 涂层材料渗吸特性表征的理论模型
对于流体（油墨）与涂层或与纸张的渗吸行为及机制，国内还没有开展过细致深入的科学研究，常借助于经典毛细管模型及Lucas_WashburnE[6]经典渗吸理论（简称LW模型）进行定性描述。由于实验测 量具有一定的难度，国内造纸工业也没有建立LW模 型与实验渗吸之间的关系，因此LW模型在造纸涂层材料渗吸方面应用的正确性值得进一步探讨。
早期一些文献及研究结论表达了LW模型在描述相关多孔介质渗吸时所表现的正确性，但是近20年，研究人员相继通过更加精密的实验测量手段发现了LW模型与实验渗吸的偏差[7-8] 。对于LW渗吸机制在纸张涂层上的应用，Schoelkopf等人[9] 在研究GCC涂层材料渗吸时，发现LW模型描述的渗吸与实验观察的确存在一定偏差，并表示可能是由于流体在多孔介质传输中的惯性力影响造成了模型与实验结果的偏差[10]。另外，Bru A等人[11] 和Karoglou M等人[12]通 过实验说明了与造纸涂层类似材料的渗吸量与时间标度之间的函数关系是时间指数的0. 40—0. 49左右，并以此为依据指出了经典LW模型不能很好描述渗吸实验现象的原因。因此对于纸张涂层材料而言，其实际渗吸特性是否符合上述经典的LW模型，或者存在何种偏差，仍需进行渗吸实验确定。
2纸张涂层材料渗吸特性的实验测量与结果分析
2.1 渗吸特性测量方法及装置
材料渗吸特性的测量方法主要有体积法、质量法和高度法[13]。本实验对涂层材料的渗吸测量采用自动称重原理，通过高精度的天平测量系统来进行。具体测量在瑞士Omya公司渗吸实验室完成。渗吸过程中，涂层材料通过毛细力学系统吸收流体，吸收量的变化通过天平显示出来。通过渗吸量和渗吸时间的标度完成渗吸特性测量，实验测量装置如图1所示。该装置主要由梅特勒一托力AX504天平、特殊的材料夹具、计算机、外载氮气系统组成。
测量过程中，实验装置安放在恒温恒湿实验室，温度(23. 0 +5)0C，相对湿度50%。先将外载氮气系统开始工作，氮气气流以1 L/min的流速进入放置样品的隔离罩中，排除材料隔离罩中的空气，以便消除空气中的水分对测量精度的影响。在渗吸流体与材料接触的瞬间，流体在毛细力的作用下被吸入到材料中，同时测量天平开始记录渗吸量，测量精度控制在0.1 mg左右。为了消除测量过程中外在人为因素的影响，材料渗吸样本的底部侧面部分涂布了一圈硅树脂（Dow Coming，威斯巴登，德国）。渗吸流体质量的变化，最终通过天平传递给相应的计算机控制软件，进行数据记录，完成渗吸质量（渗吸体积）的测量。
2.2实验样本的制作
为了顺利完成造纸涂层材料的渗吸特性测试，需对实验样本进行相应的制作。渗吸涂层材料的主体选取瑞士Omya公司生产的GCCHydrocarb 60系列产品，GCC来自挪威的大理石，通过聚丙烯酸酯分散剂湿磨达到粒径小于2um的占60%（质量分数）。涂层材料的浆料由配有不同用量丙烯酸胶乳剂( Acronal S260D，BASF，路德维希港，德国)及其他添加剂的GCC组成。胶乳用量分别为2份、4份、6份（以100份GCC计），通过实验样本制作装置（如图2所示）完成相关样本的制作，样本的名称分别命名为：GCC2、GCC4和GCC6。另外，为了检验制样的有效性及渗吸实验测量的可重复性和准确性，样本GCC和GCC6分别用同样的方法制了2份(A、B)，分别定义为GCCA、GCCB、GCC6A和GCC6B。
样本制作时，将涂料加入到压力腔中（见图2），用量约为压力腔体积的2/3（约50 cm3涂料），在恒 定的压力(p=259.4 MPa)下，通过渗透膜(d=0.025 ym)进行脱水，脱水时间与丙烯酸胶乳剂的含量有关，本实验中脱水时间约40 min。脱水完成后，从压力腔中取出样本材料，在60℃的恒温烘箱中进行干燥，干燥时间6h左右。干燥时间不宜过长，否则容易引起样本的裂开。样本完成后，裁切成立方体的形状(见图3(a))，利用圆盘研磨机，将样品6个面进行修饰打磨至光滑。
由于正十六烷和矿物油作为常见的水基油墨和脂性油墨的载体已经得到了普遍的应用，
因此，本实验选择正十六烷（Sigma-Aldrich Chemie GmbH．D-89555，斯坦海姆，德国）和
矿物油（PKWF 4/7 af new，Haltermann，德国）作为渗吸流体。
2.3渗吸实验的结果及分析
将制作好的涂层材料样本安装在如图1所示的渗吸实验测量装置上，进行材料渗吸测量，
测量结果如图4～图6所示，图4—图6各图中的(a)为涂层材料整个阶段的渗吸过程，各图中的b)为渗吸的初始阶段。
GCC6A和GCC6B是同种涂层材料，对于同一种渗吸流体，渗吸测量的结果基本一致，因此可以证明实验测量的可靠性和可重复性。
从图4—图6可以看出，不管渗吸流体是正十六烷还是矿物油，对于所有实验样本而言，渗吸量在整个过程中都与根时间呈线性关系，符合时间标度指数的0.5关系（虽然在样品与渗吸液体接触的开始瞬间，存在一个接触面的渗吸过渡，开始瞬间的渗吸点会存在一定误差，应该不去考虑）。实验证明了LW模型表征指数关系0.5的正确性。但是，虽然渗吸量 与根时间呈线性关系，但是却出现了渗吸分区的实验现象，即渗吸的线性关系出现了不同的渗吸斜率，而且初期的渗吸率明显比后期的渗吸率大。如果直接用LW模型来表征和描述这种实验行为，就会出现两个不同毛细管等效半径，同一个样本怎么会出现不同的毛细管等效半径？显然与传统的LW渗吸机制相矛盾，因此经典的渗吸机制模型在表征涂层材料实际渗吸时存在一定缺陷，不能直接用LW模型理论来描述实验渗吸现象。
针对实验渗吸初期渗吸率明显大于后期渗吸率的 实验现象，Ridgway C J等人[16]认为：在渗吸过程中，流体作用于错综复杂的多孔材料网络结构，在各类孔之间存在着某种竞争性的动态渗吸，使得渗吸行为被分成了两个阶段。Lamminmaki T T等人[17]和Koivula H等人[18]也发现了这两个阶段，并将这两个阶段定义为初期短时间渗吸和后期长时间渗吸阶段，但是这些研究并未对这一实验现象形成的本质原因做进一步的探讨和分析。
基于上述的实验分区现象（竞争性渗吸），分析具体渗吸过程，由于以GCC为主的涂层材料本身就是一种典型的多孔材料，因此在渗吸过程中，流体首先在材料内部复杂的网络结构表面上进行润湿，由于材料孔隙颗粒表面结构及孔墙上的粗糙表面，润湿界面的粗糙程度对整个润湿过程及行为造成重要影响，并形成动态润湿。对于粗糙表面动态润湿行为及机制，Bico J等人[19]从材料界面能量的角度推导了粗糙表面的动态润湿，表明流体在粗糙表面上润湿时，润湿角发生变化，先行的润湿角小于后续的润湿角，具体分析过程如图7和图8所示。
由图7可知，在初始润湿液膜形成阶段，根据材料界面能量的变化，表观润湿接触角
式中，r为材料的粗糙度因子，
为理想表面润湿角。
由图8可知，在形成液膜和材料的复合表面润湿时，根据材料界面能量的变化，表观润
湿接触角
可表示为：
式中，
为材料表面颗粒突起部分占的比例，
为理想表面润湿角。
由于
[19]，因此整体润湿性能有所下降。这种现象可以被理解为润湿的液膜平滑效应，即先行的流体在粗糙表面上润湿，逐渐填平了材料部分粗糙表面或者部分粗糙的孔墙，因而形成了一层液膜，液膜进一步消除了表面的粗糙程度，增大了后续流体的润湿角，事实上，这种液膜也可能是在润湿过程中在材料小孔发生了毛细凝聚现象[20]，毛细凝聚进一步形成了液膜[21]，从实验的角度观察到了液膜的存在，如图9所示，产生了液膜平滑效应，增大了后续的润湿接触角，同时也减少了后续润湿的润湿力。
3结语
对于传统的纸张涂层材料渗吸的经典模型，通过 高精密的天平测量系统对应用普遍的涂层材料渗吸特性进行了测量，得到了材料的渗吸特性曲线，实验结果并不能用经典的LW (Lucas-Washburn)渗吸模型来直接描述，因此经典的LW渗吸模型在描述涂层材料的渗吸特性时仍存在一定的缺陷。
基于渗吸实验渗吸率不一致的现象，通过考虑材料界面粗糙程度及粗糙表面的润湿机制，对实验现象进行了科学的解释：渗吸过程中，先行的润湿流体在粗糙表面润湿，因毛细凝聚形成的液膜平滑效应，消除了表面的粗糙程度，减少了后续表面的润湿性能并增大了润湿角，形成了渗吸过程先快后慢的实验现象。将粗糙表面润湿角的变化与经典的LW模型相结合，完全可以解释基于LW渗吸机制下的渗吸分区现象。因此在开发涂层材料时，或者开发具有特殊渗吸性能的涂层材料时，应该考虑到材料本身多孔网络结构所形成界面的粗糙程度或材料孔墙的粗糙程度对渗吸过程的影响。
摘要：针对研磨碳酸钙( GCC)纸张涂层材料的渗吸特性及经典的Lucas-Washburn( LW)渗模
型，对材料的渗吸特性进行了实验测试，揭示了材料的渗吸性能。结果表明，涂层材料吸量与渗 吸的根时间(√-)服从线性关系，但是出现了实验渗吸分区现象（即渗吸被分为两个阶段），与经典的LW渗吸机制相矛盾，因此经典的LW渗吸在解释涂层材料渗吸时仍存在一定的缺陷。基于渗吸实验的分区现象，考虑材料粗糙表面的润湿行为及液膜平滑效应，对实验渗吸现象进行了科学的解释，探究并分析了形成渗吸分区的本质原因。因此在开发具有特定渗吸特性的涂层材料时，材料本身的粗糙表面或孔墙的粗糙度应是重点关注的因素之一。
